標(biāo)準(zhǔn)節(jié)流裝置偏離標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定的處理和測(cè)量的附加誤差

第一節(jié)　概 述

標(biāo)準(zhǔn)節(jié)流裝置應(yīng)按照標(biāo)準(zhǔn)文件(ISO 5167或GB/T 2624)設(shè)計(jì)、制造、安裝和使用，這時(shí)差壓信號(hào)與流量的關(guān)系及其測(cè)量誤差才符合標(biāo)準(zhǔn)的規(guī)定。但是，在現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際應(yīng)用時(shí)難免會(huì)發(fā)生或多或少偏離標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定的情況，由此引起的測(cè)量誤差希望能進(jìn)行修正或估算。本章收錄國(guó)內(nèi)外有關(guān)資料供參考。對(duì)于這些資料，說(shuō)明如下。

①偏離標(biāo)準(zhǔn)皆用流出系數(shù)的偏差來(lái)衡量，偏差修正式為

式中 Cb ——修正后的流出系數(shù)；

C——標(biāo)準(zhǔn)流出系數(shù)；

b——修正系數(shù)。

按上式，若b<l.則修正后的流出系數(shù)Cb較標(biāo)準(zhǔn)流出系數(shù)C小，這時(shí)差壓計(jì)指示的流量示值偏大；若b>l.則修正后的流出系數(shù)Cb較標(biāo)準(zhǔn)流出系數(shù)大，這時(shí)差壓計(jì)指示的流量示值偏小。

②流出系數(shù)修正后，應(yīng)在流出系數(shù)的不確定度δa上加一個(gè)附加不確定度δb.不確定度與附加不確定度有兩種相加法：幾何相加和算術(shù)相加。

幾何相加為

算術(shù)相加為

凡已做過(guò)試驗(yàn)的，一般采用幾何相加。若試驗(yàn)不充分，為了可靠可采取算術(shù)相加。

③若由于試驗(yàn)根據(jù)不足，不能提供確切的b值，只能提供修正系數(shù)的傾向，即b>l或b<l.使用者可根據(jù)修正系數(shù)的傾向估計(jì)其流出系數(shù)的增大或減小。若使用者需準(zhǔn)確確定， 則必須進(jìn)行實(shí)際試驗(yàn)。

④某些不符合標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定的項(xiàng)目，其修正系數(shù)b值沒(méi)有明確的方向性，即b可能大于1亦可能小于1，此時(shí)，只能用增加附加誤差來(lái)解決。

⑤偏離標(biāo)準(zhǔn)條件的情況非常復(fù)雜，這里提供的絕大部分是僅一個(gè)條件偏離引起的修正，而在現(xiàn)場(chǎng)有可能同時(shí)幾個(gè)條件偏離，這些條件的相關(guān)性如何?引起的流出系數(shù)的變化是否可按照線性疊加原則處理?這些問(wèn)題并沒(méi)有很多試驗(yàn)根據(jù)，因此遇到多種條件同時(shí)偏離時(shí)應(yīng)慎重對(duì)待。

⑤總的來(lái)說(shuō)，偏離標(biāo)準(zhǔn)進(jìn)行修正是萬(wàn)不得已的事，最好完全按標(biāo)準(zhǔn)執(zhí)行。一般來(lái)說(shuō)，實(shí)驗(yàn)室條件可以辦得到，但現(xiàn)場(chǎng)卻難免會(huì)有偏離。

⑦節(jié)流式差壓流量計(jì)的測(cè)量特性決定于節(jié)流裝置的幾何相似性，隨著時(shí)間的推移，在流體的作用下幾何特性免不了發(fā)生變化，麻煩的是這種變化常不易察覺(jué)，因此，對(duì)檢測(cè)件(節(jié)流裝置)的定期檢查是必要的，特別在流體介質(zhì)條件比較惡劣時(shí)。

? 偏離標(biāo)準(zhǔn)的一個(gè)重要方面是現(xiàn)場(chǎng)的使用條件不符合標(biāo)準(zhǔn)條件(參考工作條件)，條件的偏離有的可以修正(補(bǔ)償)，如溫度、壓力補(bǔ)償，有的只能定性估計(jì)。

⑨表1.7.1所示為偏離標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定各種因素產(chǎn)生的附加誤差的估計(jì)。

⑩本章資料大部分取自國(guó)外有關(guān)標(biāo)準(zhǔn)或規(guī)程(如BSI042. VDI2040等)，資料有一定的可靠性和權(quán)威性。

第二節(jié) 節(jié)流裝置結(jié)構(gòu)不符合標(biāo)準(zhǔn)要求

-、孔板開孔直角入口邊緣銳利度

孔板開孔直角人口邊緣銳利度不符標(biāo)準(zhǔn)的原因可能有：制造質(zhì)量差，流體腐蝕，氣蝕，機(jī)械磨損以及操作不當(dāng)?shù)取?/p>

①標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定當(dāng)rk/d≤O.0004時(shí)(rk——開孔邊緣圓弧半徑，d——開孔直徑)，則直角入口邊緣是銳利的，修正系數(shù)bk = ? (rk/d)，見(jiàn)表1.7.2。當(dāng)bk≠1時(shí)，應(yīng)對(duì)流出系數(shù)不確定度幾何相加一個(gè)如下的附加不確定度：

a.當(dāng)rk的單測(cè)值與平均值比較，最大偏差在±20%以內(nèi)時(shí)，則附加不確定度 0.5%；

b.當(dāng)rk的單測(cè)值與平均值比較，最大偏差超過(guò)上述范圍時(shí)，則附加不確定度按下式計(jì)算，但不得小于± 0.5%：

②偏差估算式[Crocket與upp(1973)及Benedict(1974)]

式中 ΔC——C的偏差值；

其余符號(hào)同上。

本式應(yīng)用范圍：rk/d ＝0.0002~0.0035．

二、孔板厚度E

1.孔板厚度E太大

孔板厚度應(yīng)小于或等于0.05D。對(duì)角接取壓標(biāo)準(zhǔn)孔板，當(dāng)E>0.05D，應(yīng)進(jìn)行修正，其修正系數(shù)為bE。當(dāng)Ｂ≤O.5時(shí)，即使E值增加1倍，也不需要修正，同時(shí)也無(wú)需考慮任何附加不確定度。當(dāng)Ｂ>0.5時(shí)，修正系數(shù)bE與雷諾數(shù)有關(guān)，提不出不變的修正系數(shù)。但在

范圍內(nèi)， bE與ReD無(wú)關(guān)，僅與E和Ｂ2有關(guān)。該范圍內(nèi)的修正系數(shù)bE如圖1.7.1所示，該圖可以線性內(nèi)插，但不得外推。

2.孔板開孔圓筒形部分長(zhǎng)度e太長(zhǎng)

孔板開孔圓筒形部分長(zhǎng)度e不論其出口是否有圃錐角，均應(yīng)小于或等于0.02D．對(duì)角接取壓標(biāo)準(zhǔn)孔板，當(dāng)e>0.02D時(shí)，應(yīng)進(jìn)行修正，其修正系數(shù)為be．be與ReD無(wú)關(guān)，僅與e和Ｂ2有關(guān)。但是，出口有圓錐角的孔板和無(wú)圓錐角的孔板，其be值是不同的，如圖1.7.2和圖1.7.3所示。這兩張圖可采用線性內(nèi)插，但不得外推。

當(dāng)be≠1時(shí)，應(yīng)對(duì)糙管流出系數(shù)的不確定度幾何相加一個(gè)附加不確定度±0.6%。

三、取壓口位置和質(zhì)量

1.角接取壓取壓口位置離節(jié)流件端面太遠(yuǎn)

對(duì)于角接取壓標(biāo)準(zhǔn)孔板和標(biāo)準(zhǔn)噴嘴，其取壓口必須緊靠節(jié)流件兩端面。由于墊片太厚或取壓口太大，會(huì)使取壓口中心線離節(jié)流件兩端面過(guò)遠(yuǎn)，應(yīng)進(jìn)行修正，其修正系數(shù)為ba。修正系數(shù)ba與上游側(cè)取壓口中心線到節(jié)流件上游側(cè)端面A的距離a1和下游側(cè)取壓口中心線到節(jié)流件下游側(cè)端面B的距離a'2(或到端面A的距離α2)有關(guān)，可用下式表示

式中Xl和X2與al和a2'(a2)有關(guān)。角接取壓標(biāo)準(zhǔn)孔板和標(biāo)準(zhǔn)噴嘴的Xl和X2值是不同的，如圖1.7.4和圖1.7.5所示。

當(dāng)ba≠1時(shí)，應(yīng)對(duì)糙管流出系數(shù)的不確定度算術(shù)相加一個(gè)如下的附加不確定度：

當(dāng)Ｂ2≤O.4時(shí)， 0.5%；

當(dāng)Ｂ≤O.4時(shí)， 1%。

2.取壓口位置在法蘭取壓與角接取壓之間時(shí)

當(dāng)取壓口位置位于法蘭取壓與角接取壓之間時(shí)，流出系數(shù)可按RG式計(jì)算，其附加不確定度e為

式中 e——附加不確定度， %；

GFL——法蘭取壓流出系數(shù)；

GCT——角接取壓流出系數(shù)。

3.取壓口位置在D-D/2取壓與法蘭取壓之間時(shí)

當(dāng)取壓口位置位于D-D/2取壓與法蘭取壓之間時(shí)，流出系數(shù)可按RG式計(jì)算，其附加不確定度e為

式中 e——附加不確定度， %；

ＣD?D/2——D-D/2取壓流出系數(shù)；

GFL—— 法蘭取壓流出系數(shù)。

流出系數(shù)的總不確定度為不確定度與附加不確定度算術(shù)相加。

4.取壓口的質(zhì)量

取壓口有毛刺或沉積污物會(huì)引起誤差，特別在流速較高處，如噴嘴和文丘里管的喉部，將引起很大的誤差，角接取壓口在流動(dòng)的滯止區(qū)，因此影響稍小些。取壓口幾何形狀對(duì)靜壓測(cè)量的影響如圖1.7.6所示。其偏差為動(dòng)壓的百分?jǐn)?shù)。

四、排泄孔和放氣孔

在水平管道上安裝的節(jié)流件，當(dāng)測(cè)量氣體流量為了防止液體積聚或測(cè)量液體流量防止氣體積聚，在節(jié)流件上打一個(gè)排泄孔或放氣孔，此時(shí)，有一個(gè)不經(jīng)節(jié)流件開孔的旁通流量流過(guò)節(jié)流件，因而必須對(duì)流出系數(shù)進(jìn)行修正，其修正系數(shù)為此，其大小按下列公式計(jì)算：

對(duì)孔板

對(duì)噴嘴

式中dh和dzo分別為排泄孔或放氣孔直徑和節(jié)流件開孔直徑，兩者取同一單位。

節(jié)流件的開孔直徑按下式計(jì)算

對(duì)孔板或噴嘴

式中d'為有排泄孔或放氣孔時(shí)節(jié)流件開孔直徑修正后的值。

①排泄孔設(shè)在節(jié)流件兩端面的下部，放氣孔設(shè)在節(jié)流件兩端面的上部，其垂直中心線與兩端面的垂直中心線重合。

②只有管道內(nèi)徑D≥100mm時(shí)，才允許設(shè)置排泄孔和放氣孔。

③排泄孔和放氣孔的直徑不得大于O.1d，其任何部分應(yīng)位于以管道軸線為圓心的直徑為D-O.2d的同心圓范圍之外。

④排泄孔和放氣孔為圓筒形鉆孔，其入口和出口應(yīng)無(wú)毛刺和明顯損傷，其內(nèi)表面應(yīng)盡量光潔。

⑤對(duì)于ISA 1932噴嘴，Ｂ小于O.625時(shí)才允許設(shè)置排泄孔和放氣孔。

? 排泄孔或放氣孔與取壓口之間的方向應(yīng)在90° ~180° 之間。

⑦長(zhǎng)徑噴嘴不得采用排泄孔和放氣孔。

? 由于bh實(shí)質(zhì)上是對(duì)d的修正，因此引人修正系數(shù)bh之后，其附加不確定度不是加在流出系數(shù)的不確定度上，而是加在節(jié)流件開孔直徑的誤差上。

五、實(shí)際管道內(nèi)徑和節(jié)流件孔徑與設(shè)計(jì)值不符時(shí)的處理

管道內(nèi)徑D20和節(jié)流件開孔直徑d20的實(shí)測(cè)值與設(shè)計(jì)節(jié)流件時(shí)采用的管道內(nèi)徑DB及節(jié)流件開孔直徑計(jì)算結(jié)果dB值不符，應(yīng)按實(shí)測(cè)值重新計(jì)算差壓信號(hào)和流量的關(guān)系，若差別不大時(shí)可進(jìn)行修正。其修正方法是對(duì)流出系數(shù)乘以修正系數(shù)bD和bd

式中f由圖1.7.7查得。

六、環(huán)室有臺(tái)階

按標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定D≤Dl≤1.04D即環(huán)室內(nèi)徑可以稍大于管道內(nèi)徑，但不得小于管道內(nèi)徑。

環(huán)室內(nèi)徑小于管道內(nèi)徑，如圖1.7.8所示，將產(chǎn)生大的測(cè)量誤差。圖1.7.9所示為環(huán)室產(chǎn)生臺(tái)階時(shí)流出系數(shù)的偏差影響。

七、節(jié)流件安裝偏心

圖1.7.10所示為節(jié)流開孔軸線與法蘭內(nèi)圓軸線及管道軸線之間的偏心圖形。偏心率對(duì)流出系數(shù)的影響與Ｂ值、取壓方式、偏心方向等有關(guān)，如圖1.7.11所示。 自

八、孔板的偏移

孔板在高壓差的作用下產(chǎn)生彈性變形，如圖1.7.12所示。彈性變形將帶來(lái)特性的偏離，增大測(cè)量的不確定度。允許的最大差壓與彈性變形的關(guān)系與孔板厚度E、支撐直徑Ｄs及直徑比Ｂ等有關(guān)，在給定的直徑比下允許的最大差壓Δp為Ds/E的函數(shù)。最大的孔板偏移Y如下式：

式中 y——孔板偏移最大量；

Δρ——差壓；

E*——孔板材料的彈性模量；

E——孔板厚度；

Ds——支撐直徑；

kd——偏移系數(shù)。

在高差壓作用下，孔板彈性變形引起的測(cè)量不確定度如下式：

式中　qm——質(zhì)量流量；

Ｂ——直徑比，Ｂ=d/D；

d——孔板開孔直徑；

D——管道內(nèi)徑；

Ｂs——直徑比，Bs=d/Ds；

Ds——孔板支撐管徑；

δθd——孔板偏角θd的變化量；

δCc——收縮系數(shù)Cc的變化量；

δd——孔板開孔直徑的變化量；

δqm——質(zhì)量流量的變化量；

θd——孔板偏移角(θd=90°，孔板垂直于管軸線）；

σ——機(jī)械應(yīng)力；

Δρ——孔板差壓；

Cc——收縮系數(shù)，縮流截面積與孔板開孔截面積之比；

E——孔板厚度；

E*——孔板材料彈性模數(shù)；

K——應(yīng)力系數(shù)；

kl， k2，k3——Cc計(jì)算式中系數(shù)，如表1.7.3所示。

九、節(jié)流裝置結(jié)構(gòu)不符合標(biāo)準(zhǔn)要求時(shí)影晌的傾向

節(jié)流裝置結(jié)構(gòu)不符合標(biāo)準(zhǔn)要求對(duì)流出系數(shù)影響的傾向如表1.7.4所示。

第三節(jié) 管道布置不符合標(biāo)準(zhǔn)要求

-、節(jié)流件上下游側(cè)安裝異徑管

1.節(jié)流件上下游側(cè)安裝異徑管

表1.7.5所示為節(jié)流件前后裝設(shè)異徑管。由表可見(jiàn)，在節(jié)流件前裝設(shè)漸擴(kuò)管會(huì)引起很大的測(cè)量誤差，而在節(jié)流件前后裝設(shè)漸縮管，只要漸縮管夾角不大，流出系數(shù)的偏離可小于2%。

2.突入管道的環(huán)狀焊縫

靠近節(jié)流件前面管道有突入管道的環(huán)狀焊縫，有如一個(gè)節(jié)流圓環(huán)，它對(duì)測(cè)量誤差的影響與突入高度、形狀、粗糙度等有關(guān)，沒(méi)有實(shí)流校準(zhǔn)是難以準(zhǔn)確確定的。

二、節(jié)流件上游側(cè)直管段長(zhǎng)度不足

當(dāng)節(jié)流件上游側(cè)直管段長(zhǎng)度不符標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定時(shí)，流出系數(shù)將發(fā)生變化。表1.7.6及表1.7.7列舉若干流出系數(shù)偏差的估算值及其附加不確定度。

①采用表1.7.6數(shù)據(jù)可以進(jìn)行流出系數(shù)的修正。

舉例：a.如流出系數(shù)變化百分?jǐn)?shù)為十1.1%，則可對(duì)流出系數(shù)乘以系數(shù)1.011；

b.如流出系數(shù)變化百分?jǐn)?shù)為-2.3%，則對(duì)流出系數(shù)乘以系數(shù)0.977。

②表1.7.7列舉附加不確定度e計(jì)算式。

舉例：a.公式　e=0.5(1+|ΔC|)

式中ΔC為流出系數(shù)變化百分?jǐn)?shù)。設(shè)ΔC=+1.4%，則e=1.2%。

b.公式 e=O.5+|ΔC|

設(shè)ΔC=-2.8%，則e=3.3%

①上游阻流件類型：

三、流動(dòng)情況不符合標(biāo)準(zhǔn)要求時(shí)影響的傾向

表1.7.8所示為流體流動(dòng)情況不符合標(biāo)準(zhǔn)要求時(shí)影響的傾向。

第四節(jié)　使用條件不符合標(biāo)準(zhǔn)要求

一、孔板撓曲

圖1.7.13所示為孔板撓曲對(duì)流量測(cè)量誤差的影響。造成孔板撓曲的原因可能有制造質(zhì)量差，安裝產(chǎn)生應(yīng)力或大差壓造成的等等。

二、孔板上游端面沉積臟物

表1.7.9所示為孔板上游端面沉積臟物對(duì)流出系數(shù)的影響。砂粒顆粒尺寸為O.4mm，脂油污點(diǎn)的直徑為6.3mm，厚為2.5mm，孔板裝于DN100測(cè)量管內(nèi)，測(cè)量大氣壓下的空氣。由圖可見(jiàn)，孔板入口處環(huán)狀區(qū)域的情況很重要，它對(duì)測(cè)量誤差的影響起主要作用。

三、孔極上游側(cè)測(cè)量管沉積臟物

圖1.7.14和圖1.7.15所示為孔板上游側(cè)測(cè)量管底部沉積臟物對(duì)流出系數(shù)的影響。

四、文丘里管內(nèi)壁沉積臟物

文丘里管內(nèi)壁沉積臟物起二重作用：減少通道截面積和增加表面粗糙度。兩種影響綜合起來(lái)使流出系數(shù)降低，如圖1.7.16所示。

五、經(jīng)典文丘里管使用條件偏離標(biāo)準(zhǔn)的影晌

經(jīng)典文丘里管的流出系數(shù)與ReD，Ｂ和Ra/D等參數(shù)有關(guān)，當(dāng)這些參數(shù)偏離標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定值時(shí)將產(chǎn)生附加不確定度。

1.Ｂ的影響

Ｂ≥O.75時(shí)，流出系數(shù)分散度比小的Ｂ值大得多，其測(cè)量不確定度也相應(yīng)增大。當(dāng)Ｂ超過(guò)標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定限值時(shí)，流出系數(shù)的不確定度應(yīng)增加一倍以上。

2.雷諾數(shù)ReD的影響

雷諾數(shù)ReD的影響是隨經(jīng)典文丘里管的型式而變化。雷諾數(shù)變化使流出系數(shù)發(fā)生變化，同時(shí)流出系數(shù)的不確定度也隨之增加。在ReD小于規(guī)定的最小ReD值時(shí)，流出系數(shù)C值的變化要比ReD大于規(guī)定的最大ReD值時(shí)流出系數(shù)C值變化明顯。

(1)ReD對(duì)具有粗鑄收縮段的經(jīng)典文丘里管流出系數(shù)的影響當(dāng)ReD低于2× 105時(shí)，流出系數(shù)隨ReD的減小而減小，而其不確定度將增大。當(dāng)ReD高于2× 106時(shí)，流出系數(shù)C不隨ReD而變化，不確定度也不隨ReD變化。為了近似地估算流量，可用表1.7.10所列流出系數(shù)和不確定度之值。

(2)ReD對(duì)具有機(jī)械加工收縮段的經(jīng)典文丘里管流出系數(shù)的影響當(dāng)ReD低于2× 105 時(shí)，一般情況下，在流出系數(shù)C隨著ReD的減小而穩(wěn)定地減小之前略有增大，而C值的不確定度開始緩慢地增大，進(jìn)而迅速地增大。

以喉部雷諾數(shù)Red表示，C值的最大值在Red為2× 105到4× 105之間。

當(dāng)ReD高于106時(shí)，C值作為雷諾數(shù)的函數(shù)不是完全可預(yù)示的，有時(shí)C值隨雷諾數(shù)增加稍有增大；有時(shí)又有顯著地逐漸增大；有時(shí)又有顯著地突然增大。

有足夠的數(shù)據(jù)證明此種型式文丘里管的流出系數(shù)是Red(以喉部直徑表示的雷諾數(shù))的函數(shù)，而不是ReD的函數(shù)。結(jié)果表明用Red比用ReD有更好的相關(guān)性。

為了近似地估算流量，可用表1.7.11所列流出系數(shù)及其不確定度。

(3) ReD對(duì)具有粗焊鐵板收縮段的經(jīng)典文丘里管流出系數(shù)的影響當(dāng)ReD減小到2× 105 以下時(shí)，流出系數(shù)C隨ReD的減小稍有減小，而C值的不確定度則增大。

關(guān)于此種型式的文丘里管的資料較少，為了近似地估算流量，可采用表1.7.12所列流出系數(shù)及其不確定度。

(4) ReD對(duì)具有粗鑄收縮段但其入口圓筒段與收縮段經(jīng)機(jī)械加工的經(jīng)典文丘里管流出系數(shù)的影響具有粗鑄收縮段的文丘里管其入口圓筒段A和收縮段B經(jīng)機(jī)械加工后其相對(duì)粗糙度Ra小于5× 10-5 D和15?m，入口圓筒段的管道上游側(cè)至少2D長(zhǎng)度的粗糙度與入口圓筒段是同樣的。

當(dāng)ReD增大至3.2× 106以上時(shí)，流出系數(shù)及其不確定度不隨雷諾數(shù)而變化。為了估算流量可用表1.7.13所列流出系數(shù)和不確定度之值。

3.相對(duì)粗糙度Ra/D的影響

(1)經(jīng)典文丘里管的粗糙度收縮段粗糙度的增大使流出系數(shù)減小。機(jī)械加工收縮段的經(jīng)典文丘里管受粗糙度的影響，比粗鑄收縮段的經(jīng)典文丘里管和粗焊鐵板收縮段的經(jīng)典文丘里管更為敏感。

文丘里管的壓力損失隨粗糙度增大而增大。

(2)上游管道的粗糙度上游管道粗糙度的增大促使經(jīng)典文丘里管的流出系數(shù)增大。當(dāng)B值增加時(shí)這種現(xiàn)象更為顯著。

第五節(jié) 管道粗糙度不符合標(biāo)準(zhǔn)要求

在節(jié)流件上游側(cè)10D的管道內(nèi)，當(dāng)管道內(nèi)壁的相對(duì)平均粗糙度Ra/D或K/D小于表1.7.14(孔板)、表1.7.15(噴嘴)所列限值時(shí)，則認(rèn)為該管道是光滑的，稱之為光管，標(biāo)準(zhǔn)提供的流出系數(shù)就是在光管條件下實(shí)驗(yàn)求得的。當(dāng)管道內(nèi)壁相對(duì)平均粗糙度K/D大于上述表列值時(shí)，則認(rèn)為該管道是粗糙的，稱之為糙管。

當(dāng)管壁粗糙度增加時(shí)，速度分布將變陡，而流出系數(shù)將增加，流出系數(shù)的偏差增大。

一、角接取壓標(biāo)準(zhǔn)孔板的糙管流出系數(shù)

式中 Co——孔板光管的流出系數(shù)；

CrO ——孔板糙管的流出系數(shù)；

rRe——孔板管道粗糙度的修正系數(shù)；　　　　　

當(dāng)ReD≥106時(shí)， rRe =rO。

ro與Ｂ和D/K的關(guān)系如表1.7.14所示。

二、ISA1932噴嘴的糙管流出系數(shù)

式中 Cn一一噴嘴光管的流出系數(shù)；

Cm ——噴嘴糙管的流出系數(shù)；

rRen—— 噴嘴管道粗糙度的修正系數(shù)；

當(dāng)ReD≥3.2×1 05時(shí)， rRen = ron

ro與B和D/K的關(guān)系如表1.7.15所示。

三、降低管道粗糙度的影響

1.角接取壓標(biāo)準(zhǔn)孔板在糙管中流出系數(shù)的變化圖1.7.17和圖1.7.18所示為角接取壓標(biāo)準(zhǔn)孔板在糙管中流出系數(shù)的變化。圖1.7.17所示管壁條件為：管壁結(jié)垢為球形瘤，平均尺寸為6.3mm，亦就是管道內(nèi)徑有效值減少約6.3mm。 因中虛線Ｂ=0.71是經(jīng)砂磨表面，顆粒約O.5~1.Omm。圖1.7.18所示的管壁條件顆粒尺寸約1mm多，即約為圖1.7.17所示的1/3。

2.降低管壁粗糙度的影響

表1.7.16所示為管壁清除臟物(結(jié)垢)，使粗糙度降低后改善流出系數(shù)測(cè)量誤差的情況。由表可見(jiàn)，在節(jié)流件上游側(cè)附近一段管道清除污物可以顯著提高流出系數(shù)的測(cè)量精度。對(duì)于大口徑管道(DN>300)，清洗的管段可以顯著縮短。

實(shí)驗(yàn)證明，下游側(cè)管道粗糙度的變化對(duì)流出系數(shù)無(wú)影響。